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濕簾廠家_屋頂風機如何安裝風機：屋頂風機選型公式裂解氣壓縮機

1、屋頂風機安裝的基礎須高出屋面，表面要求平整，以防滲水漏水，并須預埋好地腳螺栓。
2、風機底座與基礎之間加墊一層5mm橡膠板，以減少振動，地腳螺栓應配有彈簧墊圈，防止使用時松動。
3、調試運轉前應詳細檢查風機各部件，轉動葉輪應無呆滯和卡、擦現(xiàn)象。
4、試運轉初，先點動電機檢查葉輪旋轉方向是否正確（向下看葉輪應逆時針旋）。
5、試運轉時或正常使用中應無異常,濕簾廠家，電壓、電流、振動、噪聲均應在正常范圍內。
6、開始運轉72小時及每隔半年應檢查風機連接件、緊固件有否松動，調整傳動皮帶松緊，添加潤滑油（脂）。
7、如遇冬季下雪，冰凍日期，必須經(jīng)常開動，以防大雪堵塞風機出口。
8、長期停機后應按調試方法重新檢查后投入正常運行。

永興風機：屋頂風機選型公式
造型
計算建筑物（內部）空間的體積
屋頂風機選型公式1: V＝體積（m3）
V＝Lo x W x H
查表二選擇適宜的適宜的換氣批標,車間通風。
計算確定換氣機型號及數(shù)量


屋頂風機選型公式2 :
Q : 換氣時空氣的流量（m3/h）
W : 建筑物總長（M）
LO : 建筑物內凈寬（M）
H : 建筑物高度（M）
N : 為滿足使用要求所需要的換氣數(shù)
Q=V x N

屋頂風機的換氣量
例如:
假設北京某建筑物總長100m，凈寬36m，高9m，每小時所需要換氣次數(shù)6次（表七查得），該建筑物室外溫差為10℃，求所對應的風機的型號和總長：
1、建筑物的體積：V=Lo x W x H x N ＝1000×36×9＝324000；
2、根據(jù)上述條件1小時所排空氣總體積：32400 m3×6次＝194400 m3
3、根據(jù)（表一、二 查得）JQ545型換氣量3492 m3/h；
4、風機使用數(shù)量計算：
風機數(shù)量＝194400m3÷3492 m3/h /組＝55.7 m
所以我們選定DWT低噪聲屋頂風機 總長為19組*3m。安裝后總長為57 > 55.7滿足使用要求。




摘要 ： 闡述了機械密封零部件損壞的現(xiàn)象，從原理上分析了密封油泄漏的原因和機械密封元件損壞的原因。
關鍵詞： 離心式壓縮機 ； 機械密封； 泄漏；喘振
中圖分類號 TH452　　　文獻標識碼： B

Reason Analysis of the Invalid Mechanical Seal in Cracked Gas Compressor

Abstract: This paper has specified the damage phenomenon of mechanical seal components and theoretically analyzed the reasons of seal oil leaking and damaged mechanical seal components.

Key words: centrifugal compressor; mechanical seal; leaking; surge

1 機械密封簡介和失效判斷

　　蘭州石化公司乙烯聯(lián)合車間烯烴裝置的裂解氣壓縮機機組，為 1996 年裝置興建時引進意大利新比隆公司的設備。該設備為超高壓蒸汽輪機驅動，壓縮機分高、低壓缸兩缸，低壓缸 3MCL606 ，高壓缸 2BCL459 。該機組軸端密封型式采用的是德國伯格曼公司生產的機械密封和浮環(huán)聯(lián)合密封，低壓缸 3MCL606 使用的機械密封的型號為 SH1/200-E1 ，單端面、平衡式、雙轉動機械密封，在密封腔的外側裝有浮環(huán)（節(jié)流環(huán)），通過浮環(huán)徑向間隙起第二密封作用 ( 見圖 1) 。密封油的壓力為 900 ～ 650kPa, 油氣壓差即密封油與密封氣的壓力差控制在 350 ～ 200kPa 。為了使機械密封得到良好的潤滑和冷卻作用，密封腔內必須有充分的密封油，如果油氣壓差偏低或密封氣的壓力高于密封油的壓力密封腔內充滿氣體，密封端面就會發(fā)生干磨，產生大量熱量，在很短的時間內機械密封就會燒壞。本機械密封的密封油最小流量為 32 L /min ，密封油大部分通過機械密封外環(huán)即動環(huán)外側腔體流出并帶走密封端面產生的熱量，極少量的密封油通過密封端面流出進入靜環(huán)內側的腔體，最后進入油氣分離器，平均最大漏油量為 50 L /d 。高壓缸 BCL459 使用的機械密封的型號為 SH7/117-E1 ，單端面、平衡式、雙轉動機械密封。密封油的壓力油氣壓差與低壓缸的要求相同，密封油最小流量為 10 L /min ，進入油氣分離器的平均最大漏油量為 13 L/d [2] 。

圖 1 低壓缸機械密封的結構圖

　　

（ c ）動環(huán)密封端面粘附有焦油

　　拆開后觀察高壓缸兩端機械密封沒有明顯損壞和變形的情況，但動、靜環(huán)密封面之間有積碳，動環(huán)（硬質合金）的端面和外側有較多的焦油粘附（見上圖的照片），靜環(huán) ( 石墨 ) 密封端面的內側邊緣有龜裂現(xiàn)象。造成這種現(xiàn)象的原因如下。

　�。� 1 ）密封面上無磨痕，說明存在某種障礙，檢查彈簧和密封腔體分析認為靜環(huán)軸套跟隨性差，造成動靜密封環(huán)密封面未完全貼合造成密封油泄漏量較正常增大，可能機械密封靜環(huán)座加工存在誤差，機封靜環(huán)座與“ O ”型圈接觸部分表面粗糙度不夠，造成靜環(huán)軸套運動阻力過大，跟隨移動不暢。也可能遇到彈簧被卡住，密封介質很臟而且在密封腔中不能軸向移動會發(fā)生彈簧卡住，通過密封端面的泄漏量很大，為了保持靜環(huán)的跟隨補償性，應正確選擇彈簧的剛度和彈簧的個數(shù)。 高速離心式壓縮機機械密封的動環(huán)隨軸做軸向運動，壓縮機的負荷波動、或其它原因引起的喘振等促使轉子發(fā)生軸向移動，受止推軸承的限制該移動的距離在 0.30mm 以內。由于負荷波動是無規(guī)律的，因此軸向移動也是不定期無規(guī)律的，只要軸向位移在彈簧力補償?shù)姆秶鷥�，機械密封就不會泄漏。此外動環(huán)還要發(fā)生軸向振動，由于動環(huán)本身的制造精度和安裝的誤差，動環(huán)和軸的垂直度也有一定的誤差，動環(huán)隨軸旋轉時動環(huán)端面便產生了擺動，擺動的頻率和軸的轉速相等，擺動的幅度取決于動環(huán)垂直度誤差。當軸高速運轉時，動環(huán)隨軸發(fā)生軸向位移和擺動，靜環(huán)在彈簧力的作用下與動環(huán)緊密接觸，在動環(huán)擺動的作用下，每轉一周都要將靜環(huán)推開一個很小的間隙，靜環(huán)在彈簧力的作用下要及時貼合在動環(huán)端面上，若是兩者頻率不相同則補償性較差或機械密封端面間隙增大，密封油泄漏量增大。為簡化把靜環(huán)及其輔助元件看成一個諧振工程，忽略阻尼作用根據(jù)諧振原理其圓頻率（ s ）為

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在風機的安裝、調試過程中，我們總結出以下幾點經(jīng)驗和教訓:

1)風機各部件的結合處，必須加密封墊，避免風道及風機出現(xiàn)嚴重的漏風現(xiàn)象。

2)風機葉輪前短接加長，上部增加1個風機試車孔，便于備用風機檢修后試車，不影響工作風機的運行。

3)風機廠家在配置防爆電機時，要嚴格保證電機質量，如功率因數(shù)，防爆性能。尤其是要能適應于露天安裝使用，具有防潮能力。

4)風機葉片安裝角度可以通過公式計算和作圖(曲線)找工況點兩者相結合的辦法確定。作網(wǎng)路特性曲線找工況點，可以由圖查得平均角度。亦可通過計算求得。根據(jù)上述方法初算出的角度，對照礦井阻力曲線和風機性能曲線作出的工況點，再確定葉片安裝角度。

5)要配置KJZ—1(2)型礦井通風機性能在線監(jiān)測工程。該工程能通過計算機對通風機工作狀態(tài)進行在線監(jiān)測，如靜壓、風量、電機功率、電機軸承溫度，風機軸承溫度、排氣溫度、電機繞組溫度超限報警，勵磁故障報警，風機開停及反轉信號等。

樂平礦務局在2001年技術改造工程中，經(jīng)調研和技術上充分論證，并通過招標選用了北京燕京風機廠生產的BDK—8—No23型風機2臺，應用本文介紹的方法進行選型設計和安裝，取得了比較滿意的效果:

初期:Q1=91.7m3/s,Hs1=232mmH2O

后期:Q2=101.7m3/s,Hs2=296mmH2O

(1)風機風輪外徑初選計算結果(取后期參數(shù)):風機全壓標準狀態(tài)下H20=324.37mmH2O，比轉數(shù)97.63，估算風輪外徑D2=2.29m，初選風輪外徑為2.3m.

(2)對照風機廠家風機性能曲線確定選用軸流對旋風機。

(3)根據(jù)目前生產需要，礦井需要的風量為67.7m3/s，礦井網(wǎng)路阻力系數(shù)為0.041，預計工況點負壓為235mmH2O，計算風輪葉片安裝角度，計算結果:βm=26,通風降溫設備.4°，葉片安裝角βc=28.4°—32.40°，實際安裝角度取平均值為29.50°，第一級風輪葉片安裝角度為32°，第二級風輪葉片安裝角度為27°。

(4)實際效果:1#風機在井下網(wǎng)路運行工況點負壓228mmH2O，風量4133m3/s，風機靜壓效率為77.28%。2#風機在井下網(wǎng)路運行工況點負壓225mmH2O，風量4043m3/s，風機靜壓效率為80.02%�；具_到初選預期的目標。




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